반응형 Performance32 5.8 연소기 – 탈 설계 성능 2023.06.20 - [가스터빈(Gas Turbine) 성능 이론] - 5.7.6 기본 크기 매개변수 가이드/5.7.8 산업용 엔진용 건식 저배출 연소 시스템 5.8 연소기 – 탈 설계 성능 5.8.1 효율 및 온도 상승 차트 5.5는 모델이 알려진 입구 조건 및 연소기 체적에서 평가된 부하를 사용하여 곡선을 따라 보간할 수 있도록 선택한 곡선을 디지털화하여 엔진 정지 설계 성능 모델의 효율을 결정하는 데 사용할 수 있습니다. 실제로 연료 공기 비율은 차트 5.5의 세 번째 차원이지만 그 효과는 작고 연소기 설계에 따라 다릅니다. 일반 차트는 준비할 수 없으며 초기 모델에서는 무시할 수 있습니다. 다시 3장에서 설명한 연소기 온도 관계는 모든 탈 설계 조건에 적용할 수 있습니다. 5.8.2 압력 손실 .. 2023. 6. 21. 5.7 연소기 – 설계점 성능 및 기본 크기 2023.06.06 - [가스터빈(Gas Turbine) 성능 이론] - 5.5.5 기본 크기 매개변수 가이드 / 5.6 팬 - 탈 설계 성능 5.7 연소기 – 설계 점 성능 및 기본 크기 연소 시스템은 모든 가스 터빈 구성요소 중에서 가장 분석하기 어려운 부분입니다. 최근 몇 년 동안 특히 '전산유체역학' 또는 'CFD'를 통해 설계 방법론을 개선하는 데 상당한 진전이 있었지만 설계 프로세스의 대부분은 여전히 경험적으로 도출된 설계 규칙에 의존하고 있습니다. 따라서 중요한 연소 시스템 장비 테스트 프로그램은 엔진 개발 프로그램 이전과 병행에 필수적입니다. 이 장비 테스트는 설계점 및 위의 Idle 설계 작업뿐만 아니라 시동, 점화 및 재점화와 같은 시동 중에 발생하는 매우 어려운 현상도 해결해야 합니다.. 2023. 6. 7. 5.5.5 기본 크기 매개변수 가이드 / 5.6 팬 - 탈 설계 성능 2023.06.02 - [가스터빈(Gas Turbine) 성능 이론] - 5.5 팬 – 설계점 성능 및 기본 크기 조정 5.5.5 기본 크기 매개변수 가이드 사용되는 매개변수는 5.1 절에서 정의된 축류 압축기와 유사하게 계산되며, 1단 팬에 대한 지침을 제시합니다. 입구 마하수 입구 마하수는 일반적으로 0.55에서 0.65 사이이며, 최곳값은 군용에 전형적입니다. 이 값은 팬 전 면적을 최소화해야 하는 필요성으로 인해 축류 압축기보다 높으며, 또한 아래에 설명된 바와 같이 높은 팁 상대 마하수가 허용됩니다. 팁 상대 마하수 팬은 대개 팁 부분에서 초음속이 나타납니다. 이는 터보팬이 최소한의 전면 면적에서 높은 질 유량을 가져야 하며, 하류 단이 없기 때문에 높은 마하수가 가능하기 때문입니다. 일반적으로.. 2023. 6. 6. 5.4 원심 압축기 – 탈 설계 성능 5.4 원심 압축기 – 탈 설계 성능 축류 압축기의 탈 설계 운용을 논의하는 5.2절의 모든 항목은 원심 압축기에도 적용됩니다. 추가 설명이 필요한 항목만 여기에서 논의됩니다. 5.4.1 팁 간극 변경의 영향 팁 간극 관련 공식은 임펠러와 고정 슈라우드 사이의 팁 간극 효과를 보여줍니다. 유동은 고압 영역에서 저압 영역으로 재순환되어 추가 일을 흡수합니다. 효율은 떨어지지만 압력비는 거의 변화가 없습니다. 가능한 경우, 설계 단계에서 과도한 팁 간극을 고려해야 합니다. 서지 라인에 미치는 영향은 축류 압축기보다 훨씬 적습니다. 5.4.2 에어포일 실속, 서지, 회전 실속 및 3차 실속 그림 5.19에서 볼 수 있듯이 저속 서지 라인과 원심 압축기의 유량 범위는 축류 압축기보다 큽니다. 이는 공기역학 및 .. 2023. 6. 1. 이전 1 2 3 4 5 6 ··· 8 다음 반응형
